800° C Благородный сплав с выгораемой лигатурой заливали 200:1 в собранную форму, предварительно прогретую в соответствии с установленными производителем сплава параметрами.

Анализ поверхности шлифа в растровом электронном микроскопе показывает тонкую, равномерно зернистую структуру сплава после затвердевания. Кристаллические решетки соединились, создав гомогенный сплав.

Микроструктура поверхности частичной коронки A

Зернистая структура шлифа частичной коронки Б

800° C Поверхность очищена пескоструйным аппаратом и 200:1 обработана только шлифовальным кругом.

Чтобы точнее определить микроструктуру полученного сплава, шлифованную поверхность протравили около 15 секунд царской водкой и залили контрастной пластмассой.

В структуре сплава не обнаружены пористость или посторонние включения. Эта частичная коронка соответствует самым высоким требованиям. 850° C

При литье частичной коронки Б были выбраны 200:1 абсолютно идентичные параметры литья, как и при литье частичной коронки A, со сплавом того же самого состава.

Но в отличие от отливки частичной коронки A, при литье частичной коронки Б форму в собранном виде подогревали до 850° C, и только после этого ее заливали. Теперь очень отчетливо видно изменение структуры сплава.

Появляются зёрна разной величины и смешанная структура уже не однородна в области их границ. В структуре начинают выделяться отдельные составляющие сплава.

Кристаллическое строение сплава больше не является гомогенным.

Зернистая структура шлифа частичной коронки A

850° C Эта поверхность также обработана пескоструйным ап500:1 паратом и 15 секунд протравлена царской водкой.

Разобщенные структурные составляющие и загрязнения удалены из кристаллов металла.

Наложение пластмассы делает контраст еще резче. Отчетливо видно, что неоднородность структуры распространяется до поверхности.

На открытой поверхности отмечается расслоение составных компонентов, что ухудшает свойства и может привести к повреждению при дальнейшей обработке сплава.

Микроструктура поверхности частичной коронки Б

Снова взяли сплав, полученный по идентичным литейным параметрам, и обработали в том же самом устройстве.

Однако на этот раз температуру предварительного нагрева собранной формы повысили до 900° C и произвели отливку.

Отчетливо видно, что составляющие сплава разобщены между собой и возникает абсолютно разное зернистое строение.

В структуре образуются пустоты с очень мелкими углублениями и выемками, находящимися как бы во взвешенном состоянии.

Они расположены на открытой поверхности изделия и изменяют биотип полости рта вследствие выделения солей тяжелых металлов. Смешанная структура не гомогенна.

Поверхность снова обрабатывали и протравливали царской водкой 15 секунд, после чего заливали контрастной пластмассой.

На фотографии шлифа отчетливо обнаруживается подповерхностное повреждение структуры.

Это ведет к образованию пор в керамике, проблемам при полировке, а также к опасности развития гальваноза.

	900° C 200:1
Зернистая структура шлифа частичной коронки В

	900° C 500:1
Микроструктура поверхности частичной коронки В

850° C Если не выдержана температура предварительного на200:1 грева формовочной массы, которую рекомендует производитель сплава, литье практически всегда оказывается повреждено как на поверхности, так и в микроструктуре.

Вследствие этого сплав плохо полируется. В керамике возникают микропоры, приводящие к коррозии, так как в них скапливаются оксиды металлов, не связанные с керамикой.

Даже при использовании высококачественного материала, под поверхностью оказываются большие поры. При облицовке фарфоровой массой частичной коронки Г образовываются воздушные пузыри и мелкие 850° C 500_:1 поры в керамике.

Между открытыми участками металла возникают гальванические токи.

Такие изменения строения приводят также к изменению жаропрочности и модуля упругости сплава, так что трещины от напряжения, последующее растрескивание и сколы керамики - естественное и логичное последствие.

Повреждения поверхностей из-за ошибок при литье (как в частичной коронке Г) - это не только оптически узнаваемые дефекты (ухудшается полировка).

Возникают гальванические пары. В углублениях на поверхности металла 850° C скапливается ротовая жидкость, имеющая достаточно 500_:1 высокую химическую активность.

На предыдущей фотографии шлифа заметно, что имеющиеся в наличии зерна очень различаются по величине.

Границы зерен имеют темный цвет и хорошо заметны черные скопления углерода.

Здесь отчетливо видна неоднородная структура сплава, не способная удержать ионы металла.

Этот процесс активизируется и ускоряется при повышении кислотности слюны.

При этом изменяется цвет металла, могут появиться радужные разводы и красно-бурые пигментации. Обмен ионов металлов на поверхности каркасов происходит посредством слюны и ротовой жидкости, оказывая влияние на биотип полости рта.

Зернистая структура шлифа частичной коронки Г

Микроструктура поверхности частичной коронки Г

Увеличение фрагмента Зернистая структура шлифа частичной коронки Г

В этом случае на микроорганизмы воздействуют тяжелые металлы, входящие в состав столовых приборов, либо попадающие в полость рта вследствие загрязнения окружающей среды, и служат индикатором напряжения.

Таким образом, поля гальванических напряжений могут возникать во всей полости рта и влиять на организм пациента.

Дефекты структуры, выпуклости и мелкие поры в керамике

В полости усадочной раковины накапливается слюна, содержание кислорода в которой становится все меньше и возникает отчетливая разность потенциалов.

В частности, при использовании медь- и серебросодержащих сплавов, контакт каркаса с бедной кислородом слюной приводит к отложению на поверхности каркаса оксида или сульфида меди.

Однако гальванический элемент может возникнуть и как следствие неоднородного внутреннего строения сплава. рис. Д На рисунке Д видно, что дефекты в структуре каркаса приводят к выпуклостям или мелким порам в керамике. рис. Е

На рисунке Е хорошо видны мелкие поры, заполненные оксидами тяжелых металлов. Коррозия приводит к их разрыву.

Она возникает между заполнившими поры оксидами металлов из сплава и оксидами металлов из красителей для керамики, которые не связаны в стекловидной фазе керамики.

Это ведет к значительному нарушению контакта между металлом и керамикой.

Пациент обычно приходит к врачу по истечении довольно долгого времени с локальными проблемами токсической этиологии, что изначально выражается в анемии десны.

Это касается не только сплавов благородного металла, но и в той же мере всех содержащих благородный металл сплавов и неблагородных сплавов с выгорающими лигатурами.

Четыре шлифа различных участков литой частичной коронки (смотри рисунки шлифов A , Б , В , Г) должны демонстрировать идентичные структуры гомогенной отливки.

При литье этой коронки (как и при литье прежних частичных коронок) использовали сплав одного и того же состава. Микроструктура сплава сетчатая, однородная на всех четырех участках шлифовки, так как все требования изготовителя соблюдены.

Дефекты структуры, поры в керамике

Фотографии шлифов 1 (A / Б / В / Г) - благородный металл с выгорающей лигатурой: предварительный нагрев 800° C

Эту частичную коронку отливали по абсолютно идентичной литейной технологии.

Только собранную форму подогревали до 900° C, нарушая, таким образом, указания производителя сплава.

Отчетливо видны изменения структуры (она стала неоднородной и смешанной) на поверхности литья, несмотря на то, что расплав заливали без изменения параметров.

Нет необходимости искать температуру литья, рекомендуемую изготовителем формовочной массы, в инструкции по применению, и устанавливать ее с точностью до градуса.

При отклонении в качестве литья следует устранять проблему, а не изменять температуру. Значительно более темный цвет шлифов показывает, что здесь составляющие компоненты обособились из сплава.

Золото, платина, цинк и др. образуют снова собственные зернистые структуры, и возникает миграция ионов, характерная для двухфазного качества структуры.

Более темное окрашивание возникает из-за частиц золота, которые при уменьшении содержания платины и цинка в сплаве приближают материал к цвету золота.

Фотографии шлифов 2 (A / Б / В / Г) - благородный металл с выгорающей лигатурой: предварительный нагрев 900° C

Плавка открытым пламенем с центробежной заливкой

Как литейное устройство центрифугу включали после нагрева расплава открытым пламенем (давление смеси: кислород 2 бара, пропан 0,5 бара).

Пламя устанавливали согласно инструкции и собранную форму правильно фиксировали в центрифуге. На фотографии шлифов в участках A и В видна очень тонкая структура сплава.

Шлифы Б и Г в области дефектов литья частичной коронки имеют значительно более грубую зернистую структуру, чем шлифы A и В. Эти изменения внешнего вида шлифов косвенно связаны с режимом литья. В остальном в области дефекта литья частичной коронки отмечается гомогенное строение с зерном различной величины.

Грубая структура на фотографиях шлифов с дефектом литья Б и Г является следствием перегрева металла, с которым пламя соприкасалось непосредственно.

По этой причине при плавлении открытым огнем в литейной воронке всегда должно быть чуть больше сплава, чем при управляемых методах литья, чтобы перегретый пламенем расплав не попадал в литой каркас зубного протеза, а оставался в литниках.

Фотографии шлифов 3 (A / Б / В/ Г) - благородный металл с выгорающей лигатурой: предварительный нагрев 800° C

Эта частичная коронка была отлита абсолютно идентично по всем параметрам с предыдущими.

Использовали ту же самую партию сплава и тот же самый способ литья на той же самой установке.

При этом температуру предварительного нагрева подняли до 900° C и расплав залили в форму, прогретую до этой температуры.

Становится заметным отчетливое изменение в структуре сплава, вызванное расслоением неоднородных составляющих микроструктуры.

Особенно очевидным это становится на шлифах Б и Г. Здесь отчетливо наблюдается разделение компонентов сплава, если перегретый открытым пламенем расплав попадает в каркас протеза.

Эти же ошибки процесса вызывают аналогичные изменения при литье сплавов неблагородных металлов или сплавов для литья на моделях. Причиной некачественного литья является не материал, а несоблюдение технологического процесса обработки зубного протеза.

Фотографии шлифов 4 (A / Б/ В / Г) - благородный металл с выгорающей лигатурой: предварительный нагрев 900° C

Значительное отличие вида микроструктуры шлифов A и В по сравнению со шлифами Б и Г обусловлено режимом литья сплава.

Если используется небольшое количество сплава (на каждую частичную коронку - 8 г ), во время процесса плавки его обычно перегревают.

Малое количество сплава дает еще меньший объем расплава в тигле, так что в непосредственном контакте с открытым пламенем находится относительно большая часть расплава, вследствие чего температура литья всегда превышена.

Таким образом, при кристаллизации расплава из-за образования неметаллических включений лейцита (алюмосиликата калия) возникают грубые структуры.

В итоге, приходят к следующему результату:

Для изготовления биосовместимого зубного протеза недостаточно сырья с однородной структурой.

Не меньшее значение имеет способ обработки материалов зубным техником. Только в случае точного соблюдения зубным техником технологических параметров, можно получить однородный и, благодаря этому, биосовместимый зубной протез.

Это заставляет сомневаться в качестве своих услуг и размышлять о собственном методе работы.

Четких стандартов технологии литья при изготовлении свободных от примесей изделий не существует.

Однако зубной протез может иметь анатомо-физиологические ограничения в полости рта пациента.

Пациент надеется, что зубной протез будет биосовместимым, и полностью доверяет решение этой проблемы зубному технику.